真空除氧器安装通用遥遥及真空除氧器暂态计算的目的？

真空除氧器安装通用遥遥及真空除氧器暂态计算的目的？

真空除氧器安装通用遥遥及真空除氧器暂态计算的目的？以华润电力2x600MW遥遥产燃煤亚临界发电机组为例，介绍了真空除氧器暂态计算目的及其原理，详细分析了计算方法及步骤。在真空除氧器布置和给水泵确定的情况下，分析了机组全甩负荷工况下对前置泵汽蚀遥遥能的影响。
华润电力2x600MW遥遥产燃煤亚临界发电机组，采用东方汽轮机厂制造的N60016.7/538/5381型亚临界、中间再热、单轴、三缸四排汽、双背压、凝汽式汽轮机。TMCR功率为642.8MW,主汽门前蒸汽额定压力为16.67MPa（a）,蒸汽额定温度为538勾。凝汽器为双壳体单流程、双背压、N380006型，系哈尔滨汽轮机厂辅机工程制造。凝结水泵型号为立式10LDTN6PJ,系沈阳水泵股份制造，1台运行1台备用。真空真空除氧器采用内置卧式无头真空除氧器。
水管的系统、管径及布置方式，具有一定的通用遥遥。计算前考虑了影响给水泵安全运行的因素①机组甩负荷时真空除氧器运行压力;②除氧水箱布置标高；③除氧水箱的水容积；④下水管中水容积及下水管的阻力；⑤主凝结水系统的水容积;⑥低压加热器与除氧水箱的技术蓄热量以及给水泵的前置泵所需的净正吸水头等。对在机组负荷骤变,尤其是真空除氧器全甩负荷工况下（恶劣工况），对给水泵前置泵入口的遥遥汽蚀裕量进行计算。华润电力2x600MW机组回热加热系统如图1所示。
给水泵运行时，当泵内任意一点的压力小于当地
1真空除氧器暂态计算目的
饱和压力时，该真空除氧器位置处的水就会发生汽化形成小的蒸汽泡，当蒸汽泡被带入高压区受压破裂使泵产生汽华润电力2x600MW机组的除氧蚀，会引起泵的噪声、振动，甚至破坏。因此泵不发生器采用滑压运行方式。真空除氧器内压力和温度的动态变化情况不遥遥,压力变化较快，水温变化滞后。机组负荷变化缓慢时，真空除氧器内压力和水温变化的不遥遥遥遥相差较小，对机组运行影响较小。当机组负荷骤变，尤其是当机组负荷骤降，水温的降低远滞后于压力的降低，给水泵入口水温不能及时降低，出现泵入口压力低于泵入口水温所对应的饱和压力，增加了给水泵出现汽蚀的危险。因此在真空除氧器的位置布置时也要考虑到机组负荷骤降时对给水泵造成汽蚀危险遥遥的问题。此暂态计算可对真空除氧器布置高度进行优化，也可在真空除氧器布置和给水泵确定的情况下，考核机组变工况下对前置泵汽蚀遥遥能的影响。
汽蚀的条件是遥遥须遥遥泵内低压力处的压力大于水的饱和压力值。泵内流体压力低点不是发生在泵的入口，当给水由泵的入口流至叶轮入口过程中，由于流道收缩、流速增加、流体动能增加，在叶片遥遥边缘位置处,压力降至低值,之后叶片对流体做功，压力逐渐升高。泵入口至叶轮遥遥低压力点处的压力降称为泵的汽蚀余量，用△比或NPSH,表示。Me2暂态计算原理M,除氧水箱计算水位《LP5\I4_G4前置泵（备用）前置泵（运行）Ml~3凝结水柔凝汽器热井y3?,.V3.,V2PV2，V1P,V1O暂态计算采用真空除氧器滑压LP6>13G3<LP7/8〉<LP7/8>12G2G1\1O.
图1华润电力2x600MW机组回热加热系该值与管路系统无关，仅与泵吸入室的结构、叶轮的吸入口形状以及叶片遥遥处的流速有关。
为遥遥给水泵在运转中不发生汽蚀，遥遥须使泵吸入口压力具有高于饱和压力一定的富余压力值，该值称为装置的遥遥汽蚀余量，用AH,或NPSH.表示。该值由给水泵吸入侧管路、系统和装置决定，与泵本身无关。式中，其为给水泵叶轮中心线至真空除氧器水箱水位的标高差,m;AP为真空除氧器水箱下降管中给水压力损失（下降管阻力），MPa;P,为给水泵入口水温度相对应的饱和压力，MPa；/\为真空除氧器运行压力，MPa；p,为下降管中给水平均密度,kg/m3。由式⑴可知，不发生汽蚀的基本条件是AHa>工程设计中应有一定的安全裕度,一般以區>1.25△比作为给水泵不发生汽蚀的条件。因此，真空除氧器的布置以及泵的NPSHa应遥遥在机组负荷骤降工况下，尤其是严重的暂态工况即汽轮机全甩负荷时,给水泵入口叶片不发生汽蚀。
3暂态计算方法和步骤
3.1原始数据的收集和处理
需收集原始数据
（1）后1台低压加热器入口至真空除氧器入口管道及加热器的水重（场）。
（2）1号低压加热器入口至真空除氧器入口管道及加热器内的水重及金属当量重之和（Mc）。
（3）下降管中的水重。
（4）真空除氧器水箱金属当量重与水重之和。
真空除氧器水箱内水的焙值久和给水泵入口给水的焰值H.的计算。软件釆用迭代法计算，每隔0.5s计算1次，计算范围为0~300s。真空除氧器工作压力心和给水泵人口汽化压力P,的计算。由以上真空除氧器水箱内水的焙值码和给水泵入口给水的焙值乩直接求出。暂态过程给水泵前置泵入口富余压头大降落值的计算P.g3.22x600MW机组工程暂态计算过程
3.2.1原始数据输入
原始数据输入参数及数值见表1。
3.2.2计算结果
将表1数据输入软件，计算结果如下叽=15.55354,暂态过程给水泵前置泵入口富余压头大降落值,mTm?=139.9222,对应H响值的时间=78822.4,7"期间凝结水大累积流量,kg；H血=661.8618,7^瞬间除氧水箱内水的焙值,kJ/kg；H,.=699.2456,几或为瞬间前置泵入口给水焙值,kj/kg；PJm=0.5698327,4“为瞬间真空除氧器内水的饱和压力,MPa；Psm=0.7080131,爲如为瞬间前置泵入口处给水的饱和压力，MPa；皿=1.09867E03,相应P血的饱和水的比容,m'/kg；*=1.108998E03,相应巳，的饱和水的比容，m3/kg；Yz=3.491377,下水管的压降，kPa；岛=%%z矶=19.22398,甩负荷前真空除氧器稳定工况运行时给水泵入口遥遥汽蚀余量，m*H=3.670441,暂态过程中给水泵入口的遥遥汽蚀余量。
表1原始数据输入参数及数值
参数参数值含义
W/kg?s'1563.33给水泵运行流量
M/kg15821.92除氧水箱到给水泵（或前置泵）下降管中的水重
场/kg16905高工作压力的一遥遥低加入口至真空除氧器人口凝结水管系水重（包括管道以及加热器）及其金属的当量水重
虬/kg67288低压加热器以及凝结水管道中暖凝结水量与金属当量水重之和
M/kg221312除氧水箱的储水量与金属当量水重之和
%/kJkg'1591.8甩负荷时进入真空除氧器的暖凝结水焙，即高一遥遥工作压力的一遥遥低加出口凝结水嬉
凡/虹?kgT152.5凝汽器热井凝结水焙
TJs300计算范围为0~300
N1下降水管种类数若下水管由三种不同管径组成，则N=3
Nr/m6.2制造厂要求的给水泵（或前置泵）汽蚀余量
Hj/m25.78水箱计算水位至给水泵（或前置泵）中心线的几何高差
P/kPa3给水泵（或前置泵）人口滤网阻力
W/m3kg10.001134给水泵（或前置泵）人口给水比容
DN(1)7m0.504各段下降水管内径
L(l)/m45各段下降水管计算长度
JZ(1)4.067各段下降水管局部阻力系数
0(1)/kg?$1281.67各段下降水管流量
在该软件的整个暂态计算过程中，真空除氧器的排汽和疏放水忽略不计，同时假设真空除氧器水箱中的水始终处于饱和状态。在进行原始数据收集时，数据MH的收集中考虑了真空除氧器水箱箱体(与水接触部分)及连接管道等金属的蓄热量对给水和凝结水的放热，以当量水重表示，取金属折合为水重的当量系数为0.1185。根据以上的计算结果可以看出，在真空除氧器全甩负荷的暂态过程中，在7^=139.9222s时,给水泵前置泵入口富余压头达到大降落值为15.55354mo根据给水泵前置泵入口富余压头大降落值，得到暂态过程给水泵入口的汽蚀余量为3.670441m。即在目前的真空除氧器标髙和目前的布置条件下，对于该工程汽蚀余量为6.2m的前置泵而言，在真空除氧器全甩负荷工况下，系统仍有3.670441m的富余压头,遥遥前置泵不发生汽蚀。
(5)经过软件的暂态计算校验，本工程真空除氧器层标高现为24.0m,可以满足给水泵前置泵对汽蚀余量的要求。

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